搜索連鑄中間包內湍流控制器控流過程的數(shù)值模擬
2013-06-18 by:廣州有限元分析、培訓中心-1CAE.COM 來源:仿真在線
1 前言
中間包在穩(wěn)定鋼鐵生產(chǎn)過程和提高鑄坯質量上扮演著重要的角色,深入研究中間包中鋼水的流動格外重要。通常通過在中間包中加壩、堰及各種湍流控制器(統(tǒng)稱控流裝置)來改進中間包內的流動。在許多研究中,水模擬和計算流體動力學(CFD)被用來研究各種控流裝置下鋼水的流動狀況,這些研究方法對于改進中間包設計非常重要。
受模型及水的物性限制,水模擬很難準確模擬高溫鋼液的運動特點;鋼水在連鑄過程中,因為冷卻作用,溫度是不均勻分布的,而水模型很難模擬出溫度差對流動的作用。因此全面考察連鑄情況需要采用數(shù)值模型。
數(shù)值模擬可以用來優(yōu)化控流裝置的布置從而更好地去除鋼水中夾雜物,不同工況下鋼水的流動狀況也同樣需要研究。目前應用計算流體動力學(CFD)可以系統(tǒng)地對中間包進行最優(yōu)化設計。本文針對寶鋼連鑄中間包結構和操作工藝參數(shù),建立描述中間包內鋼水流動的數(shù)學模型,并用ANSYS-CFX軟件求解方程,研究控流裝置對鋼水的流動特性及停留時間的影響,對低壩位置進行優(yōu)化設計,并用水模擬進行驗證。
2 數(shù)學模型
2.1控制方程
中間包內鋼水的流動過程是一個比較復雜的過程,但由于澆注過程中,鋼液溫度基本保持不變,可簡化為穩(wěn)態(tài)的三維湍流流動。描述中間包內鋼液流動傳熱的方程由連續(xù)性方程、3個方向的動量方程(Navier-Stokes。方程,簡稱N-S方程)、能量方程和標準k-ε湍流模型方程所組成。在湍流狀況下示蹤劑的運動方程為:
這里ρ為混合流體密度,C是示蹤劑的濃度值,即單位體積內示蹤劑質量,Sc是體積源相,是示蹤劑單位時間單位體積的剩余質量數(shù), Dc示蹤劑的擴散系數(shù),本文取
;μ1鋼水的湍流粘度,; Sct是示蹤劑的湍流施密特(Schmielt)準數(shù),本文取0.9。
2.2研究對象
以寶鋼4#連鑄機中間包為研究對象,分別計算中間包內型為無壩空包、外方提供方案(表1)和改進方案三種模型,長水口和浸入式水口的內徑分別為90mm和70mm,模型結構和尺寸如圖1所示。
改進方案是對外方提供中間包方案的改進,此時是將遠端的低壩移至階梯形包底平面的上端。
2.3邊界條件
寶鋼4#連鑄機設計鑄坯尺寸為1750mmx230mm,拉坯速度為2.2m/min。
鑒于模型結構長度方向的對稱性,取模型的一半進行計算。對稱面上,除了垂直于邊界的速度分量和雷諾應力之外,其余所有變量在數(shù)學上是對稱的,邊界沒有擴散量通過。
入口鋼水速度依據(jù)連鑄機拉速和質量守恒計算確定,方向垂直于入口。入口的湍動能kim和湍動能耗散率εin由下式確定:
出口給定壓力邊界條件,相對靜壓為0(參考壓力為一個大氣壓)。
在金屬-渣界面,采用滑移邊界條件,其余固體壁面看作無滑移邊界,靠近壁面處的邊界層,采用標準的壁函數(shù)進行處理。
在中間包各固體壁面上及自由表面上示蹤劑的濃度為0。
2.4熱邊界條件
鋼水的物性參數(shù)和中間包散熱參數(shù)分別見表2和表3。
3 網(wǎng)格劃分與求解
利用ANSYS-ICEM軟件對建立好的CAD模型進行網(wǎng)格劃分,圖2為劃分好的計算網(wǎng)格,網(wǎng)格采用結構性的貼體網(wǎng)格,網(wǎng)格數(shù)目大約70萬。本文所有方程均用ANSYS-CFX軟件進行離散、求解,先求解得到鋼液穩(wěn)定流動的流場和溫度場,計算的收斂標準是各變量的計算殘差均在1x10-5以下,在得到穩(wěn)定的流場和溫度場后,加入一定量示蹤劑求解瞬態(tài)的三維質量傳輸方程,在計算完設定的時間后,得到收斂的瞬態(tài)解。在瞬態(tài)計算過程中,于出口處監(jiān)測示蹤劑濃度值隨時間變化的RTD曲線,從而得到示蹤劑濃度隨時間變化的函數(shù)關系。在ANSYS-CFX后處理軟件中觀察計算所得的速度場和溫度場。
根據(jù)RTD曲線,可以直接得到最短停留時間tmin、出口示蹤劑濃度達到最大值的時間tmax,平均停留時間t,并結合相應的流動模型,可以計算出中間包內全混流區(qū)(vd)、活塞流區(qū)(Vp)、死區(qū)(Vd)的體積分數(shù),由此分析鋼液的流動特征。本文RTD數(shù)據(jù)處理參照文獻處理。數(shù)模結果的驗證是按1:3將模型縮小,進行水力學模擬。水模試驗組織過程參看文獻。
4 計算結果及討論
圖3是鋼水流動的流線圖,由圖3 (a)可看出當無壩空包情況下,來自鋼包的高速鋼水沖到中間包底后,向四周散開,一部分沿著底部向出口流動,而更多的是流到側壁后返卷向液面,形成類似螺旋型流線流向出口,由于這種流動在離開澆注區(qū)域后,迅速分散,所以這種流動不利于夾雜物的碰撞、長大、上浮。而加湍流控制器低壩的方式(如圖3 (b, c)),當流速快的鋼水沖到包底后,受到抑制,又逆著鋼水澆注方向流向表面,到達表面后鋼水沿著表面成水平流動方式向出口方向流去,這種流動方式將大包注流沖擊區(qū)引起的強烈運動控制在湍流控制器以內,促使來自大包中鋼液夾雜物的碰撞與長大,并且這種流動可以將鋼水中的夾雜物帶到液面,因而非常有利于夾雜物的上浮和去除。由圖可見,改進的外方方案與外方提供方案相比,鋼水沿著表面的水平流動距離更長,更能夠去除鋼水中的夾雜物。
圖4為三個方案水平上表面速度矢量圖的比較,可以看出,中間包內設置了湍流控制器(如圖4 (h, c))的與無任何控流裝置的比,中間包內鋼水的流動速度明顯分成了兩部分,在大包長水口附近,鋼水流速較快,離開湍流控制器附近后,鋼水流速明顯降低。同時由圖4可知,無任何控流裝置時,鋼水在上表面的流動是從包壁向中心匯集,而有湍流控制器的方案,鋼水的流向是以大包澆注口為中心流向四周。
圖5是三方案在長度方向中心位置的速度矢量比較圖,由圖5可以看出在空包包底附近形成了一個循環(huán)流,這限制了中間包多數(shù)區(qū)域上升流的發(fā)展,因此,這樣的流動方式不利于非金屬夾雜的上浮。設置湍流控制器和遠端低壩的方案,與無控流相比,不僅減弱了鋼包注流對中間包內鋼水的沖擊作用,并且在鋼水澆注口附近,鋼水的流向相反,避免了由中間包覆蓋劑引起的卷渣夾雜的可能。湍流控制器和遠端堤壩的方案在包底附近沒有循環(huán)流,因而有利于夾雜物上浮,外方提供方案的中間包內部靠近表面有一個循環(huán)流,這也同樣不利于夾雜物的上浮,改進方案由于消除了這種循環(huán)流,因而更加有利于夾雜物的去除。從圖5可以看出,在中心截面上,有湍流控制器的方案對鋼水有一個明顯的提升,這有利于夾雜物的上浮,而空包方案鋼水大多向包底和出口流動,這不利于夾雜物的去除。
為提高夾雜物在中間包內的去除速度,要求中間包內有一個較大的活塞區(qū),若從有利于夾雜物聚合的角度看,要求有一定的混合區(qū);另外很重要的一點,就是要有流向表面的流動,這有利于夾雜物被保護渣層吸收.
圖6分別是三種情況下中間包內示蹤劑停留時間分布曲線數(shù)模計算結果和水模實測結果,從圖6可以看出,空包時停留時間曲線具有tmin。很小的特點,說明它具有短路流特征,當鋼水從大包注入中間包時,鋼水中的夾雜物來不及上浮就進入鑄坯,影響質量。而有湍流控制器方案RTD曲線峰值后移,說明中間包內流體活塞流加強,短路流特征得到改善。表4為各模型的RTD曲線的具體分析。它與計算所得的RTD曲線共同反映了各模型中間包內的流動特征。表4數(shù)模結果和水模結果數(shù)據(jù)非常接近,這進一步驗證了數(shù)值模擬結果的正確性。
從表4數(shù)模結果可以看出,無控流裝置時的空包方案,死區(qū)體積達到21.7%,中間包的有效容積變小,鋼水在其中的運動途徑變短,不利于夾雜物的上浮,同時死區(qū)內鋼水溫度降低,容易形成冷鋼而凍結,流場不合理,需要改進。加了湍流控制器的方案,中間包內鋼水死區(qū)明顯減少,相比較改進方案更為理想,死區(qū)體積減少到6.93%,活塞區(qū)體積達38.84%,它改善了鋼水中夾雜物上浮的條件。
5 結論
(1)不采用任何流動控制裝置存在較大死區(qū),不利于夾雜物上浮,影響中間包排除鋼液夾雜物的作用,所以中間包安裝合理的控流裝置是必要的。
(2)與外方提供方案相比,改進的控流方案可以更有效改善鋼水的流動狀態(tài),使溫度分布更均勻,更有利于延長鋼液的停留時間,降低死區(qū)體積從而使夾雜物的上浮更容易。
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